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国产12Cr1MoV大口径厚壁钢管性能
125、200、300和600MW机组锅炉的集箱、蒸汽导管都使用进口12Cr1MoV大口径厚壁钢管,要求钢管在540°C的工作温度和较大工作应力下可靠地运行。钢管的 规格为9800×45mm和559×133mm。
日本钢管公司(NKK)京浜制铁所将钢锭加热后在立式水压机上顶孔成杯形坯,由卧式水压机多次顶压(每次减薄约10mm),成型后经内外表面加工。产品规格为350~9106mm,壁厚为30~200mm日本住友金属公司尼崎制铁所用3000吨立式水压机穿孔,再用600吨或1500吨卧式水压机热挤压成型。每次热挤压同时通过三道不同规格的模具,每道减薄约5mm,生产效率比NKK高。成品管内、外表面经镗削和车削。
目前,国内已有140和400自动轧管机组,216和318周期轧管机组以及热扩制管机,具备了生产外径大于133~9700m钢管的设备条件,但迄今9159mm以上的高压锅炉管仍主要依靠进口。
《 高温用锻造厚壁无缝钢管 》 冶金行业标准是十 2006 年 7 月山冶余工业信息研究 l 坑中国钢铁下业协会 〔 2006 ] 92 号文 《 关于转发 2006 年行标项日 i 十划的通知 》 下达，确定由内蒙古北方重工业集团有限公司负责标准起草的主要工作。 2006 年 7 月 26 日至 28 日在包头召开了 《 高温用锻造厚壁无缝钢管 》 标准工作组第 · 次工作会议，会卜成立标准编制 l ：作组，讨论了标准编制工作进度 i ｝ · 划及 《 高温用锻造厚壁无缝钢管 》 标准编写大纲，确定了标准编制原则。 2006 年 9 月编制工作组完成了 《 高温用锻造厚壁无缝钢管 》 标准草案，且召开了第二次！：作会议，编制工作组认为本标准将正在研制的 4 种牌号的钢管管坯材料经验证后应纳入本标准的征求意见稿。
9 月至 12 月生产部门对 4 种牌号的钢管管坯材料经多炉次冶炼试制及扩容的验证，经理化检测满足使用性能要求。为此，将新研制 4 种牌号的钢管管坯材料纳入本标准的征求意见稿中。 2007 年 1 月初完成了 《 高温用锻造厚壁无缝钢管 》 标准征求意见稿讨论稿及编制说明。讨论稿在公司范围内组织有关专业工程技术人员进行了讨论，根据讨论意见再次进行了修改。在 2007 年 1 月底形成 l 卜式征求意见稿，发住相关单位及院所征求意见。 2007 年 4 月意见返回，反馈意见形成正式征求意见稿，发住相关单位及院所征求意见。
2 007 年 4 月意见返回，反馈意见中有 · 大部分意见都与新牌 GB / T5310 有关，为了与新牌 GB / T53 10 相协调，在新牌 GB / T53 10 审定，并形成报批稿后，根据 GB / T5310 （报批稿），结合各有关单位的反馈意见修改标准征求意见稿，形成现在讨论的审杳稿。
3 编制原则
3 . 1 本标准的技术指标应有一定的先进性及较强的科学性、适用性。 3 . 2 木标准的技术内容与同步正在修订的 GB5310 应协调 · 致。 3 . 3 标准的技术水平达到国内领先水平。化学成份中 S 、 P 含星应比国外同类先进标准控制更加严格。 3 . 1 木标准的编制应以 2006 年 3 月五大锅炉）‘联合市议通过的“高温用铸造厚峡无缝钢管”技术协议基础，补充完善，对新增技术内容进行验证考核。
P91厚壁钢管经金相检验时出现混晶现象,导致钢管的高温性能降低.对钢管热处理工艺、坯料种类和热轧过程中组织变化进行分析,结果表明：P91锻坯和连铸坯的种类不同并不会导致组织差异;钢管热轧后出现明显的混晶组织,仅通过传统正火＋回火热处理工艺不能得到 组织形态.将钢管的非平衡组织先转变为平衡组织,然后进行合理的热处理可有效优化组织均匀性;在同样的热轧工艺参数下,毛管中未出现混晶,而荒管中晶粒却发生了异常长大,则皮尔格轧制阶段为混晶的萌生阶段和改善组织均匀性的重要阶段.
P91耐热钢(10Cr9 Mol VNB)是目前世界上有良好的抗热应力疲劳失效性能和抗高温蠕变性
广泛使用的马氏体型耐热钢,是制造热电厂临界能,而钢管组织粗大、晶粒不均匀会使得钢管的以
机组中金属壁温度不超过600℃的过热器集箱、上性能大大减弱.
再热器集箱以及主蒸汽管道、再热蒸汽管道的首
在P1钢管生产过程中保温时间过长会引起
选材料.由于长期使用在高温环境中,需要具混晶2-.在正火冷却过程中,在原奥氏体晶界附
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